• 定常騒音：レベル変動の少ない一定の騒音
• 変動騒音：レベルが不規則で」、連続的に変化する騒音
• 間欠騒音：数秒以上の騒音が間欠的に発生するもの
• 衝撃騒音：個々の継続時間が非常に短い騒音、個々に分離できる分離衝撃騒音と、レベルがほぼ一定な非常に短い間隔で連続的に発生する準定常波衝撃音があります。
  • 分離衝撃騒音
  • 準定常衝撃騒音

• 騒音対策
  騒音対策技術は以下のように分類できます。
  • 音源対策
    • 消音器
    • 防音囲い
    • 防振処理
    • 制振処理
  • 伝搬経路対策
  • 受音側対策
    
• 建設工事に伴う騒音振動対策技術指針(建設省）
  

1. ブルドーザ
   ブルドーザの主な作業は押土作業ですが、その作業サイクルは掘削→押土→後進復帰の繰返しです。　今日の一般的なブルドーザはトルクコンバータ仕様になっていて、走行時の速度段は、掘削時は1速、押土時は1〜2速、後進時には2〜3速を用いています。
   
   
   ａ) 騒　音
   ブルドーザの騒音源を右図に示します。
   ブルドーザの騒音は、エンジン騒音と履帯の足回り音が主で、押土作業では後進の車速に比例して騒音が大きくなります。
   ハイアイドル騒音では、エンジン本体音、吸排気音、冷却ファン音等のエンジン関連騒音が主ですが、作業騒音では、足回り（履帯、駆動輪、誘導輪等）の騒音やパワートレイン系の騒音に、作業装置（ブレード、リッパ）の衝撃音やがたつき音が付加されます。
   図1-1にブルドーザのエンジン出力とハイアイドル騒音の関係を示します。
   また、ブルドーザの大型化による作業騒音の増加傾向を図1-2に示します。

騒音対策型ブルドーザ
騒音対策型ブルドーザと非対策型ブルドーザの違いについて、走行騒音比較を図1-3に示します。
非対策型ブルドーザの場合、走行速度が遅いときはエンジン騒音が卓越しています。
騒音対策型ブルドーザでは、走行時の騒音がハイアイドル騒音より大きく、走行速度に比例して大きくなります。

図1-4は、32t級ブルドーザの作業騒音の周波数特性（オクターブバンド）です。
標準（未対策）型は広帯域にわたるスペクトルがみられますが、騒音対策型では周波数が高くなるにつれてバンド音圧レベルが減少し、高周波帯域ほど騒音対策効果が現れていることが判ります。
125Hz付近の卓越したスペクトルは、エンジン回転速度に依存しているものです。
作業騒音の距離減衰については、路体盛土工の例を図1-5に示します。

• ｂ） 振　動
  ブルドーザの振動は、走行時の履帯と地盤の接触（衝撃）振動と、掘削時の排土板と地盤との接触（衝撃）振動があります。
  図1-6は、17t級ブルドーザの走行速度と振動レベルの関係を示したものです。
  速度が倍になると振動レベルが約7dB増加する傾向を示していて、ブルドーザの振動は走行速度の影響が大きいことが分かります。
  
  最近の大型ブルドーザは、弾性足回り（ボギー機構）を採用していて、不陸走行時のトラクション向上と走行振動の低減効果があります。
  図1-7は、40t級と60t級ブルドーザの弾性足回りと在来型の振動レベル比較です。

• 低騒音型ブルドーザ一覧 （国交省）
  
  

2. ローダ（トラクタショベル）
   ローダ（トラクタショベル）は、タイヤ式のホィールローダとクローラ（履帯）式のトラックローダがあり、クローラタイプは振動・騒音がともに大きく、タイヤ式は振動が低い。
   タイヤ式とクローラ式の機種選定は、地盤の走行性、機動性、足回り費用が大きな選択要素となっています。
   ローダ作業は、ブルドーザ等で切崩した土砂・岩をダンプトラックに積込む作業で、前後進しながらバケット操作を行います。　積込法には、クロスローディングとVシフトローディングがあり、国内ではダンプトラックが共に動くクロスローディングが一般的です。
   ローダの作業には、積込以外に小運搬的なロード&キャリがあります。
   
   ａ) 騒　音
   クローラ型のトラックローダ騒音は、ブルドーザと同様にエンジン騒音と足回りの走行音であり、ホィールローダの騒音はエンジン音とトルクコンバータ・ミッション系の音です。
   積込時の積込材料に起因する音も岩・砂利等の場合は大きくなります。
   図2-1は、ホィールローダのエンジン出力とパワーレベル（模擬作業時）の関係を示したもので、エンジン出力に比例してパワーレベルも増加しています。

図2-2は、ローダ作業時の騒音レベル波形です。
図2-3は、ローダ作業の周波数特性（オクターブバンド）です。　履帯式の250Hz付近の卓越したスペクトルは、足回り騒音の影響と思われます。

ｂ) 振　動
ローダ作業時の振動レベル例を図2-4に示します。　当然のことながら、車輪式の方が振動レベルは低くなります。

• 低騒音型ローダ（トラクタショベル）一覧 （国交省）
  
  

3. バックホウ（油圧ショベル）
   ａ) 騒　音
   バックホウ（油圧ショベル）の主な騒音源は、エンジン関連と油圧系統で、通常はエンジン関連騒音が支配的です。　そして、バックホウの騒音は図3-1のような騒音源から成っています。
   バックホウの作業騒音は、過負荷でリリーフ弁の作動時の騒音が短時間ですが最も大きくなります。　次いで通常作業時の音、ハイアイドル時の騒音です。　両者は殆ど同じ位のレベルですが、リリーフ時とハイアイドル時の騒音レベルの差は2〜4dB程度です。

バックホウ（油圧ショベル）は、早くから低騒音化に取組まれ、都市土木でよく使われる0.8m3（104kW）級以下のものは、図3-1のようにハイアイドル時で70dB(A)を下回るものが殆どです。
実際の作業騒音の測定例では、図3-2のように7m地点で70〜85dB(A)とかなりな幅があります。

低騒音型バックホウ
低騒音型バックホウは、作業騒音も従来機より小さくなっていることが判ります。
住宅に近接してよく使われる低騒音型ミニバックホウになると、図3-3のように70dB(A)を大幅に下回るものが殆どです。

騒音の周波数成分としては、機械に起因するエンジン音の低周波域が卓越し、作業に起因するものは高周波を含む広域のスペクトル構成となっています。
図3-4にバックホウの作業騒音の周波数特性（オクターブバンド）の例を示します。　0.45m³級バックホウの対策型と非対策型を比較していますが、全帯域で5dB前後の低減が成されているのが分かります。　また、このような波形はディーゼルエンジンの騒音の周波数特性によくみられ、125Hz帯域のピークはエンジン回転に依存する排気の周波数と考えられます。

ｂ) 振　動
バックホウの振動は、掘削作業に伴うものが主です。
図3-5は0.8m³バックホウの振動を調べた例です。　掘削時の振動は5m地点でも70dB程度ですが、バケットを落下させると80dB以上の振動が発生しています。
振動対策が求められる場所での硬い地盤の掘削は、機種変更等の対策が求められます。

低振動型バックホウ
低振動型のバックホウは、4社から0.8m³級5機種と0.5m³級の3機種が低振動型建設機械として指定を受けています。
バックホウの振動は、アタッチメントの急作動時に伴う機体の揺動によるものが大きいので、その対策を行っています。
低減策としては、油圧シリンダにクッション機構（or ショックレス機構）を備えています。
低減機構は、ストロークエンドのショック低減、つまり、作業時に本体振動が大きくなる油圧シリンダの作動末端部分の衝撃を減らすように作動速度を遅らせます。
制御系は電気パイロット方式と電子制御方式等があります。
下記のような効果が認められますが、サイクルタイムの増大、製造コストアップ等から実用的でないと見なされ、いずれも試作的に1996〜2000年に造られたのみで、現在は生産されていません。

参考に、低振動型0.8m³級（旧JIS表記0.7m³）バックホウの効果を調べた例を図3-6に示します。　各作業モード毎に振動対策機構のスイッチのOn/Offで比較しています。
作動時は、いずれのモードにおいても判定基準の55dBを下回っています。

• 低騒音型バックホウ一覧 （国交省）
• 低振動型バックホウ一覧 （国交省）
  
  

4. ダンプトラック
   ａ) 騒　音
   土運搬によく使われる11t ダンプトラックの走行速度と速度段毎の騒音レベルの関係を図4-1に示します。
   発進時のギアシフトと騒音レベルの関係を通常発進と急速発進で比べてみると、図4-2のようにギヤシフトを遅らすことによる騒音レベルの増加量が掴めます。

トラックのサイズ(最大積載量）別の定常走行時の車速と騒音レベルの関係を図4-3に示します。　騒音レベルは車速に比例し、10km/h毎に2〜3dB(A)大きくなっています。

一般公道（舗装路）走行における10t・11t ダンプトラックの騒音レベルを図4-4に示します。　条件は、平均走行速度が30km/hで、通行量19台/100min、実車と空車が混在して通行しています。　測定距離が2倍になったときの騒音レベル最大値の減衰量は約7dB(A)となっています。

図4-5は、現場内盛土の未舗装走行における10t・11tダンプトラックの周波数特性(1/3オクターブバンド)の測定例です。

図4-6は、32tダンプトラック（HD320-2）の騒音レベルの距離減衰です。
図4-7は、32tダンプトラックの騒音の周波数特性です。　データは以下の機種と条件によるものです。
　　▲769B 実車
　　△769B 空車
　　●HD320-2 空車、60km走行時
　　○HD320-2 空車、加速時

図4-8は、道路の縦断勾配の違いによろ騒音レベルの差を大型車と小型車で調べたものです。
勾配が5%変わると騒音レベルが約3dB増加しています。この値はHRB(Highway Research Board)が示していますトラック類の勾配による騒音レベルの補正値とも合致しています。

ｂ) 振　動
10tダンプトラック走行時の振動測定例を未舗装路、舗装路について図4-9、4-10に示します。　これらは複数の現場の測定値によるものです。
曲線は、5m地点における振動レベルを基準点振動レベルとして、環境アセスメントに基づく建設機械の稼働に係わる予測式から求めています。
基準点振動レベルの値は、場内と場外では12dB程の差が出ていますが、これは場内の未舗装路に対し、場外は舗装路で剛性が高く平坦性も良好なためと思われます。

図4-11は、路面状態と積載量の違いによる振動レベルの変化を散水車を試験車両として測定したものです。
路面状態毎の走行速度、積載量の増加による振動レベルの変化が分かります。

5. 不整地走行車（クローラキャリア）
   (株)諸岡がゴムクローラを装着した不整地走行車を開発してから、不整地走行車（クローラキャリア）を軟弱地や急勾配地で用いることが多くなりました。
   図5-1に、クローラキャリアのエンジン出力と騒音レベルの関係を、四方向7m地点での平均ハイアイドル騒音レベルで示します。
   走行時の騒音レベルは、ハイアイドル騒音より1〜2dB程度しか上がりません。　これはゴムクローラ装着と最高速度が10〜12km/h程度のためです。